ПОЗНАВАТЕЛЬНОЕ

Сила воли ведет к действию, а позитивные действия формируют позитивное отношение

Как определить диапазон голоса - ваш вокал

Игровые автоматы с быстрым выводом

Как цель узнает о ваших желаниях прежде, чем вы начнете действовать. Как компании прогнозируют привычки и манипулируют ими

Целительная привычка

Как самому избавиться от обидчивости

Противоречивые взгляды на качества, присущие мужчинам

Тренинг уверенности в себе

Вкуснейший "Салат из свеклы с чесноком"

Натюрморт и его изобразительные возможности

Применение, как принимать мумие? Мумие для волос, лица, при переломах, при кровотечении и т.д.

Как научиться брать на себя ответственность

Зачем нужны границы в отношениях с детьми?

Световозвращающие элементы на детской одежде

Как победить свой возраст? Восемь уникальных способов, которые помогут достичь долголетия

Как слышать голос Бога

Классификация ожирения по ИМТ (ВОЗ)

Глава 3. Завет мужчины с женщиной

Оси и плоскости тела человека - Тело человека состоит из определенных топографических частей и участков, в которых расположены органы, мышцы, сосуды, нервы и т.д.

Отёска стен и прирубка косяков - Когда на доме не достаёт окон и дверей, красивое высокое крыльцо ещё только в воображении, приходится подниматься с улицы в дом по трапу.

Дифференциальные уравнения второго порядка (модель рынка с прогнозируемыми ценами) - В простых моделях рынка спрос и предложение обычно полагают зависящими только от текущей цены на товар.

НАГРУЗКА ОТ УДАРА КРАНА О ТУПИКОВЫЙ УПОР

Нормативное значение горизонтальной нагрузки F, кН, направленной вдоль кранового пути и вызываемой ударом крана о тупиковый упор, следует определять по формуле

v - скорость передвижения крана в момент удара, принимаемая равной половине но­минальной, м/с;

f - возможная наибольшая осадка буфера, принимаемая равной 0,1 м для кранов с гибким подвесом груза грузоподъем­ностью не более 50 т групп режимов рабо­ты 1 К—7К и 0,2 м - в остальных случаях;

СНиП 2.01.07-85 Стр.17

т - приведенная масса крана, определяемая по формуле

здесь т_b — масса моста крана, т;

т_c — масса тележки, т;

m_q — грузоподъемность крана, т;

k — коэффициент; k = 0 — для кранов с гибким подвесом; k = 1 — для кранов с жестким подвесом груза;

l — пролет крана, м;

l₁ — приближение тележки, м. Расчетное значение рассматриваемой нагрузки с учетом коэффициента надежности по нагрузке γ_f (см. п. 4.8) принимается не более предельных значе­ний, указанных в следующей таблице:

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Обязательное

СХЕМЫ СНЕГОВЫХ НАГРУЗОК И КОЭФФИЦИЕНТЫ μ

Номер схемы	Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок	Коэффициенты μ и область применения схем
	Здания с односкатными и двускатными покрытиями	μ = 1 при α £ 25°; μ = 0 " a ³ 60°.   Варианты 2 и 3 следует учитывать для зданий с двускатны­ми покрытиями (профиль б), при этом вариант 2 - при 20°£ α £ 30°; вариант 3-при 10 £ α £ 30 ° только при наличии ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия

Стр. 18 СНиП 2.01.07-85

Продолжение прил. 3

Номер схемы	Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок	Коэффициенты μ и область применения схем
	Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями	, но не более 1,0 и не менее 0,4. Вариант 2 следует учитывать при m2 1,6 2,0 2,2   Для железобетонных плит покрытий коэффициент m следует принимать не более 1,4
	Покрытия в виде стрельчатых арок	При b ³ 15° необходимо использовать схему 1,б, принимая l = l´; при b < 15° - схему 2
	Здания с продольным фонарем	m1 = 0,8; m2 = m3 = но не более: 4,0 – для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия 1,5 кПа и менее; 2,5 – для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия свыше 1,5 кПа; 2,0 – для железобетонных плит покрытий пролетом 6 м и менее и для стального профилированного настила; 2,5 – для железобетонных плит пролетом выше 6 м, а также для прогонов независимо от пролета; b1 = h1, но не более b. При определении нагрузки у торца фонаря для зоны В значение коэффициента m в обоих вариантах следует принимать равным 1,0.

СНиП 2.01.07-85 Стр. 19

Продолжение прил. 3

Номер схемы	Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок	Коэффициенты μ и область применения схем
	ВАРИАНТ 1	Примечания: 1. Схемы вариантов 1, 2 следует также применять для двускатных и сводчатых покрытий двух-трехпролетных зданий с фонарями в середине зданий. 2. Влияние ветроотбойных щитов на распределение снеговой нагрузки возле фонарей не учитывать. 3. Для плоских скатов при b > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку у фонаря, как у перепадов (см. схему 8)
	Шедовые покрытия	Схемы следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли
	Двух- и многопролетные здания с двускатными покрытиями	Вариант 2 следует учитывать при a ³ 15°

Стр.20 СНиП 2.01.07-85

Продолжение прил. 3

Номер схемы	Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок	Коэффициенты μ и область применения схем
	Двух- и многопролетные здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями	Вариант 2 следует учитывать при Для железобетонных плит покрытий значения коэффициентов μ следует принимать не более 1,4
	Двух- и многопролетные здания с двускатными и сводчатыми покры­тиями с продольным фонарем	Коэффициент μ следует принимать для пролетов с фонарем в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, для пролетов без фонаря — с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6. Для плоских двускатных (α < 15°) и сводчатых покрытий при l’ > 48 м следует учитывать местную повышен­ную нагрузку, как у перепадов (см. схему 8)
	Здания с перепадом высоты a)	Снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует принимать в соответствии со схемами 1—7, а на нижнее — как наиболее неблагоприятную из схем 1—7 и схемы 8.

СНиП 2.01.07-85 Стр.21

Продолжение прил. 3

Номер схемы	Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок	Коэффициенты μ и область применения схем
		Коэффициент μ следует принимать равным: но он не должен превышать: (где h - в м; s0 - в кПа); 4 - для зданий (профиль а); 6 - для навесов (профиль б). Значения m1 (m2) для верхнего (нижнего) покрытия в за­висимости от его профиля следует принимать равными: 0,5 - для плоских покрытий с α £20° и сводчатых - с 0,3 - для плоских покрытий с α > 20 °, сводчатых - с и покрытий с поперечными фонарями. Для нижних покрытий шириной α < 21 м (профиль в) значение m2 следует определять по формуле не менее 0,1, где но не менее 0,3 (α - в м; а, β - в град). Высоту перепада h следует отсчитывать от карниза нижнего покрытия в месте его примыкания к стене. Значения l’1 (l’2) для верхнего (нижнего) покрытия в за­висимости от наличия и ориентации фонарей следует прини­мать равными: а) с продольными фонарями: б) без продольных фонарей или с поперечными фонарями l’1 = l1; l’2 = l2 – 2h, при этом l’1 и l’2 необходимо принимать не менее 0. Длину зоны b следует принимать равной: но не более 15 м; но не более 5h и 15 м. Примечания: 1. При d1, (d2) > 12 м значение μ для участка пере­пада длиной d1 (d2) следует определять без учета влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии. 2. Если пролеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный про­филь, то при определении μ необходимо принимать соответствующее значение m1 (m2) для каждого пролета в пределах l’1 (l’2). 3. Местную нагрузку у перепада не следует учитывать, если высота перепада, м, между двумя смежными покрытиями менее (где s0 – вкПа)

Стр.22 СНиП 2.01.07-85

Продолжение прил. 3

Номер схемы	Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок	Коэффициенты μ и область применения схем
	Здания с двумя перепадами высоты	Снеговую нагрузку на верхнее и нижнее покрытия следует принимать по схеме 8. Значения μ1, b1, μ2, b2 следует опре­делять для каждого перепада независимо, при этом: для левого l’2 = l2 – 2h1 – 5h2; для правого l’2 = l2 – 2h2 – 5h1; Если l2 < b1 + b2, то но не более
	Покрытие с парапетами	Схему следует применять при (h – в м; s0 – в кПа); но не более 3
	Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам	Схема относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 15м. В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит по­крытия, подстропильных и стропильных конструкций) необ­ходимо учитывать самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле β). Коэффициент μ, постоянный в пределах указанной зоны, следует принимать равным: 1,0 при d £ 1,5 м; 1,5м, но не менее 1,0 и не более: 1,5 при 1,5 < d £ 5м; 2,0 " 5 < d £ 10"; 2,5 " 10 < d £ 15"; b1 = 2 h, но не более 2 d
	Висячие покрытия цилиндрической формы	m1 = 1,0;

СНиП 2.01.07-85 Стр.23

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Обязательное

СХЕМЫ ВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ с

Номер схемы	Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок	Определение аэродинамических коэффициентов с	Примечания
	Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции. Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15 ° поверхности: наветренные подветренные	се = + 0,8 се = - 0,6	-
	Здания с двускатными покрытиями		1. При ветре, перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности се = - 0,7 2. При определении коэффициента v в соответствии с п.6.9 h = h1 + 0,2 l tg α

Стр. 24 СНиП 2.01.07-85

Продолжение прил. 4

Номер схемы	Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок	Определение аэродинамических коэффициентов с	Примечания
	Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиям	Значение се3 принимается по схеме 2	1. См. примеч. 1 к схеме 2. 2. При определении коэффициента u в соответствии с п. 6.9 h = h1 + 0,7 f
	Здания с продольным фонарем	Коэффициенты се1, се2 и се3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2	1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветроотбойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивления системы «фонарь-щиты» принимается равным 1,4. 2. При определении коэффициента u в соответствии с п. 6.9 h = h1
	Здания с продольными фонарями	Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты се следует принимать по схеме 4. Для фонарей участка СВ при l £ 2 сх = 0,2; при 2 £ l £ 8 для каждого фонаря сх = 0,1l; при l > 8 сх = 0,8, здесь Для остальных участков покрытия се = - 0,5	1. Для наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h1

СНиП 2.01.07-85 Стр. 25

Продолжение прил. 4

Номер схемы	Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок	Определение аэродинамических коэффициентов с	Примечания
	Здания с продольными фонарями различной высоты	Коэффициенты с’е1, с’’е1 и се2 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении се1 за h1 необходимо принимать высоту наветренной стены здания. Для участка АВсе следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за h1 – h2 необходимо принимать высоту фонаря	См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
	Здания с шедовыми покрытиями	Для участка АВсе следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2. Для участка ВСсе = - 0,5	1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом cf = 0,04. 2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
	Здания с зенитными фонарями	Для наветренного фонаря коэффициент се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия – как для участка ВС схемы 5	См. примеч. 1 и 2 к схеме 5

Стр. 26 СНиП 2.01.07-85

Продолжение прил. 4

Номер схемы	Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок	Определение аэродинамических коэффициентов с	Примечания
	Здания, постоянно открытые с одной стороны	При μ £ 5% сi1 = сi2 = ±0,2;при μ ³ 30% сi1 следует принимать равным се3, определенному в соответствии с указаниями к схеме 2; сi2 = + 0,8	1. Коэффициенты се на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2. 2. Проницаемость ограждения μ следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для герметичного здания следует принимать сi = 0. В зданиях, указанных в п. 6.1в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/м2) следует принимать равным 0,2 w0, но не менее 0,1 кПа (10 кгс/м2). 3. Для каждой стены здания знак «плюс» или «минус» для коэффициента сi1 при μ £ 5% следует определять исходя из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения
	Уступы зданий при α < 15º	Для участка CD се = 0,7. Для участка ВСсе следует определять линейной интерполяцией значений, принимаемые в точках В и С. Коэффициенты се1 и се3 на участке АВ следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2 (где b и l - размеры в плане всего здания). Для вертикальных поверхностей коэффициенты се необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2

СНиП 2.01.07-85 Стр. 27

Продолжение прил. 4

Номер схемы	Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок	Определение аэродинамических коэффициентов с	Примечания
	Навесы		1. Коэффициенты се1, се2, се3, се4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов. Для отрицательных значений се1, се2, се3, се4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное 2. Для навесов с волнистыми покрытиями cf = 0,04
12а	Сфера	сх = 1,3 при Re < 105; сх = 0,6 ″ 2 × 105 £ Re £ 3 × 105; сх = 0,2 ″ 4 × 105 > Re, где Re – число Рейнольдса; w0 – диаметр сферы, м; k (z) – определяется в соответствии с п. 6.4, Па; z – расстояние, м, от поверхности земли до центра сферы; gf – определяется в соответствии с п.6.11	1. Коэффициенты се приведены при Re > 4 × 105. 2. При определении коэффициента υ в соответствии с п.6.9 следует принимать b = h = 0,7d

Стр. 28 СНиП 2.01.07-85

Продолжение прил. 4

Номер схемы	Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок	Определение аэродинамических коэффициентов с	Примечания
12,б	Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью	се = k1 сβ где k1 = 1 при cβ > 0; cβ необходимо принимать при Re > 4 × 105 по графику	1. Re следует определять по формуле к схеме 12,а, принимая z = h1 . 2. При определении коэффициента υ в соответствии с п. 6.9 следует принимать: b = 0,7d; h = h1 +0,7f. 3. Коэффициент сi следует учитывать при опущенном покрытии («плавающая кровля»), а также при отсутствии его

СНиП 2.01.07-85 Стр. 29

Продолжение прил. 4

Номер схемы	Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок	Определение аэродинамических коэффициентов с	Примечания
	Призматическое сооружения	сх = k cx∞; cy = k cy∞ Таблица 1 λе необходимо определять по табл. 2. Таблица 2 В табл. 2 где l, b – соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра.	1. Для стен с лоджиями при ветре, параллельном этим стенам, cf = 0,1; для волнистых покрытий cf = 0,04. 2. Для прямоугольных в плане зданий при = 0,1 – 0,5 и β = 40 - 50º cy∞ = 0,75; равнодействующая ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет е = 0,15b. 3. Re следует определять по формуле к схеме 12, а, принимая z = h1, d – диаметр описанной окружности. 4. При определении коэффициента υ в соответствии с п. 6.9 h – высота сооружения, b – размер в плане по оси у

Стр. 30 СНиП 2.01.07-85

Продолжение прил. 4

Номер схемы	Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок	Определение аэродинамических коэффициентов с	Примечания
	Призматические сооружения	Таблица 3 Таблица 4

СНиП 2.01.07-85 Стр. 31

Продолжение прил. 4

Номер схемы	Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок	Определение аэродинамических коэффициентов с	Примечания
	Сооружения и их элементы с круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений	сх = k cх∞ где k – определятся по табл. 1 схемы 13; cх∞ - определяется по графику: Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) сх = 1,2	1. Re следует определять по формуле к схеме 12,а, принимая z = h, d – диаметр сооружения. Значения Δ принимают для деревянных конструкций Δ = 0,005 м; для кирпичной кладки Δ = 0,01 м; для бетонных и железобетонных конструкций Δ = 0,005 м; для стальных конструкций Δ = 0,001 м; для проводов и тросов диаметром d Δ = 0,01d; для ребристых поверхностей с ребрами высотой b Δ = b. 2. Для волнистых покрытий cf = 0,04. 3. Для проводов и тросов d ³ 20 мм, свободных от гололеда, значения сх допускается снижать на 10%
	Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции	где cxi – аэродинамический коэффициент i-го элемента конструкций; для профилей cxi = 1,4; для трубчатых элементов cxi следует определять по графику к схеме 14, при этом необходимо принимать λe = λ (см. табл. 2 схемы 13); Ai – площадь проекции i-го элемента на плоскость конструкции; Ak – площадь, ограниченная контуром конструкции	1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15-17 приведены для решетчатых конструкций с произвольной формой контура и 2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограниченной контуром Ak. 3. Направление оси х совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции

Стр. 32 СНиП 2.01.07-85

Продолжение прил. 4

Номер схемы	Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок	Определение аэродинамических коэффициентов с	Примечания
	Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций	Для наветренной конструкции коэффициент сх1 определяется так же, как для схемы 15. Для второй и последующих конструкций сх2 = сх1 η Для ферм из труб при Re ³ 4 · 105 η = 0,95	1. См. примеч 1-3 к схеме 15. 2. Re следует определять по формуле к схеме 12, а, где d – средний диаметр трубчатых элементов; z – допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верхнего пояса фермы. 3. В таблице к схеме 16: h – минимальный размер контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h - длина наименьшей стороны контура; для круглых решетчатых конструкций h - их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h - длина меньшей оси; b – расстояние между соединениями фермами. 4. Коэффициент φ следует определять в соответствии с указаниями к схеме 15

СНиП 2.01.07-85 Стр. 33

Продолжение прил. 4

Номер схемы	Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок	Определение аэродинамических коэффициентов с	Примечания
	Решетчатые башни и пространственные фермы	ct = cx (1 + η) k1, где cx - определяется так же, как для схемы 15; η - определяется так же, как для схемы 16.	1. См. примеч. 1 к схеме 15. 2. ct относится к площади контура наветренной грани. 3. При направлении ветра по диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k1 для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на 10 %; для деревянных башен из основных элементов – увеличивать на 10 %
	Ванты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в плоскости потока	где сх – определяется в соответствии с указаниями к схеме 14	-

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Обязательное